201-235 Документ Microsoft Office Word

228. Эксплуатация заземляющих устройств.

Заземляющие устройства должны соответствовать требованиям государственных стандартов, правил устройства электроустановок, строительных норм и правил и других нормативно-технических документов, обеспечивать условия безопасности людей, эксплуатационные режимы работы и защиту электроустановок.

Допуск в эксплуатацию заземляющих устройств осуществляется в соответствии с установленными требованиями.

При сдаче в эксплуатацию заземляющего устройства монтажной организацией должна быть предъявлена документация в соответствии с установленными требованиями и правилами.

Присоединение заземляющих проводников к заземлителю и заземляющим конструкциям должно быть выполнено сваркой, а к главному заземляющему зажиму, корпусам аппаратов, машин и опорам ВЛ - болтовым соединением (для обеспечения возможности производства измерений). Контактные соединения должны отвечать требованиям государственных стандартов.

Монтаж заземлителей, заземляющих проводников, присоединение заземляющих проводников к заземлителям и оборудованию должен соответствовать установленным требованиям.

Каждая часть электроустановки, подлежащая заземлению или занулению, должна быть присоединена к сети заземления или зануления с помощью отдельного проводника. Последовательное соединение заземляющими (зануляющими) проводниками нескольких элементов электроустановки не допускается.

Сечение заземляющих и нулевых защитных проводников должно соответствовать правилам устройства электроустановок.

Открыто проложенные заземляющие проводники должны быть предохранены от коррозии и окрашены в черный цвет.

Визуальные осмотры видимой части заземляющего устройства должны производиться по графику, но не реже 1 раза в 6 месяцев ответственным за электрохозяйство Потребителя или работником, им уполномоченным.

Осмотры с выборочным вскрытием грунта в местах, наиболее подверженных коррозии, а также вблизи мест заземления нейтралей силовых трансформаторов, присоединений разрядников и ограничителей перенапряжений должны производиться в соответствии с графиком планово-профилактических работ (далее - ППР), но не реже одного раза в 12 лет. Величина участка заземляющего устройства, подвергающегося выборочному вскрытию грунта (кроме ВЛ в населенной местности - см. п. 2.7.11), определяется решением технического руководителя Потребителя.

Для определения технического состояния заземляющего устройства в соответствии с нормами испытаний электрооборудования должны производиться:

измерение сопротивления заземляющего устройства;

измерение напряжения прикосновения, проверка наличия цепи между заземляющим устройством и заземляемыми элементами, а также соединений естественных заземлителей с заземляющим устройством;

измерение токов короткого замыкания электроустановки, проверка состояния пробивных предохранителей;

измерение удельного сопротивления грунта в районе заземляющего устройства.

Для ВЛ измерения производятся ежегодно у опор, имеющих разъединители, защитные промежутки, разрядники, повторное заземление нулевого провода, а также выборочно у 2% железобетонных и металлических опор в населенной местности.

Измерения должны выполняться в период наибольшего высыхания грунта (для районов вечной мерзлоты - в период наибольшего промерзания грунта).

Результаты измерений оформляются протоколами.

Измерения параметров заземляющих устройств - сопротивление заземляющего устройства, напряжение прикосновения, проверка наличия цепи между заземлителями и заземляемыми элементами - производятся также после реконструкции и ремонта заземляющих устройств, при обнаружении разрушения или перекрытия изоляторов ВЛ электрической дугой.

При необходимости должны приниматься меры по доведению параметров заземляющих устройств до нормативных.

На каждое находящееся в эксплуатации заземляющее устройство должен быть заведен паспорт, содержащий:

исполнительную схему устройства с привязками к капитальным сооружениям;

указана связь с надземными и подземными коммуникациями и с другими заземляющими устройствами;

дату ввода в эксплуатацию;

основные параметры заземлителей (материал, профиль, линейные размеры);

величину сопротивления растеканию тока заземляющего устройства;

удельное сопротивление грунта;

данные по напряжению прикосновения (при необходимости);

данные по степени коррозии искусственных заземлителей;

данные по сопротивлению металлосвязи оборудования с заземляющим устройством;

ведомость осмотров и выявленных дефектов;

информацию по устранению замечаний и дефектов.

К паспорту должны быть приложены результаты визуальных осмотров, осмотров со вскрытием грунта, протоколы измерения параметров заземляющего устройства, данные о характере ремонтов и изменениях, внесенных в конструкцию устройства.

После каждой перестановки электрооборудования и монтажа нового (в электроустановках до 1000 В) перед его включением необходимо проверить срабатывание защиты при коротком замыкании.

При использовании в электроустановке устройств защитного отключения (далее - УЗО) должна осуществляться его проверка в соответствии с рекомендациями завода-изготовителя и нормами испытаний электрооборудования.

229. Потребление реактивной мощности асинхронными двигателями и трансформаторами.

Основную часть РМ потребляют четыре вида электроустановок! АД - до 40 %, электропечные установки до 8 %, вентильные преобразователи - до 12 %, трансформаторы всех ступеней трансформации (потери в них) - до 35 %, ЛЭП (потери в них) до 7 %. АД и трансформаторы (Т) потребляют около 75 % всей РМ, вырабатываемой энергосистемой.

В машинах и аппаратах переменного тока имеет место процесс непрерывного изменения магнитного потока в их магнитопроводах и полях рассеивания.

Поэтому подводимая к ним мощность содержит не только активную составляющую Р, но и реактивную составляющую индуктивного характера^, необходимую для создания тока намагничивания.

Реактивную мощность, потребляемую трехфазным АД, можно определить с помощью схемы замещения на рис. 4.2.

- РМ холостого хода (х.х.) и короткого замыкания.

РМ Qp зависит от приведенного тока (I₂ ) 2 нагрузки АД, который можно считать чисто активным.

ГдеQном - потери РМ в АД на рассеяние при номинальной нагрузке;

Значение Qp растет пропорционально квадрату нагрузки, в то время как Qo от нагрузки не зависит.

При снижении активной нагрузки АД его РМ тоже снижается, но скорость изменения коэффициента мощности при этом значительно больше, чем нагрузки, и при холостом ходеимеет самое маленькое значение.

Реактивная мощность, потребляемая трехфазными трансформ торами, расходуется на намагничивание магнитопровода трансформатора Qo и на создание полей рассеяния Qp

Расчет этих составляющих производят по тем же формулам, что и для АД, поскольку их схемы замещения идентичны.

Однако трансформаторы потребляют существенно меньше РМ по сравнению с АД: мощность намагничивания Т Qo= (5 - 7)% номинальной мощности трансформатора, в то время как у АД составляет около 50 %, что объясняется отсутствием воздушного зазора и магнитной цепи Т, а поэтому на создание магнитного потока требуется меньше

При расчете составляющих РМ трансформаторов используют их паспортные данные:Qp и Qo

где I_%- ток холостого тока трансформатора,

Sном,т - номинальная мощность

Потребление РМ трансформаторами в несколько раз меньше, чем АД, но суммарное потребление по системе из-за большого числа трансформаций (3 - 4) в целом соизмеримо (35 и 40 %).

Из всей потребляемой трансформаторами РМ около 80 % расходуется на намагничивание.

Составляющая расхода электроэнергии на намагничивание определяется первым слагаемым, а на рассеивание - вторым в соотношении

где Т - число часов работы трансформатора в год;

Для уменьшения потерь РМ в трансформаторах на намагничивание рекомендуется отключать в резерв трансформаторы, загруженные менее 40 % их номинальной мощности. Увеличивают коэффициент загрузки путем замены малозагруженных трансформаторов

230. Продольная и поперечная компенсация с помощью батарей конденсаторов.

Батареи конденсаторов (БК) в зависимости от способа включения применяют либо для компенсации РМ промышленных предприятий, либо для регулирования напряжения при резкой перемене нагрузки.

Для компенсации РМ БК включают параллельно нагрузке и называют такой способ поперечной компенсацией .

Для узла А ток в линии определяется по первому закону Кирхгофа

Рис. Поперечная емкостная компенсация: схема замещения (а); екторная диаграмма (б)

I где R и X- эквивалентные сопротивления цепи энергосистема-I потребитель.

Из рис. видно, что если ток Ic будет слишком велик, то возникнет перекомпенсация, т.е. ток пойдет от потребителя к источ-нику, ток в линии Iл будет увеличиваться по мере роста емкости БК. Иоэтому повышение емкости целесообразно лишь в пределах, не выходящих за значениеи

Отсюда получаем емкость БК и их реактивную мощность Qбк

Влияние поперечной компенсации сказывается на потере напряжения в сети, а точнее на соотношении напряжений в начале и в конце ЛЭП.

Для поперечной емкостной компенсации применяют комплектные конденсаторные установки (ККУ), располагаемые в цехах или_; рядом с КТП. Снабжаются ККУ средствами управления и разрядные ми устройствами для снятия заряда после отключения ККУ. Для этой, цели применяют два однофазных трансформатора НОМ, сопротивле ния или лампы накаливания.

Включение БК последовательно с нагрузкой (рис.5.3,а) называ ют продольной компенсацией.

Действующие значения тока и напряжения на участках послед вательной цепи определяют соотношениями:

В зависимости от соотношения между индуктивным и емкост ным сопротивлениями векторная диаграмма может иметь три вида:

Применяют УПК для снижения потерь напряжения в длинных ЛЭП за счет изменения соотношения между напряжением в начале и в конце ЛЭП. Это видно из векторной диаграммы на рис

Векторная диаграмма напряжений при продольной компенсации

Рис.5.4. Векторная диаграмма напряжений при продольной компенсации

При включении емкости появляется еще одна составляющая падения напряженияс направлением, противоположным индуктивной составляющей. Подбором Xc можно снизить разность напряжений U1 и U2.

Область применения продольной компенсации - регулирование и стабилизация напряжения в электрических сетях с резкоперемен-ными нагрузками

Поперечная компенсация - источник РМ для повышенияи регулирования напряжения в системах электроснабжения.

231. Батареи конденсаторов в сетях с высшими гармониками.

Нелинейные нагрузки (ПП, дуговые печи и др.) работают с низким коэффициентом мощности (cos? = 0,4 ? 0,7), а поэтому возникает необходимость компенсации реактивной мощности. Основная из них состоит в возможности появления резонансных явлений в связи с наличием в сети высших гармоник, что ведет к отказам БК.

Сущность явления удобно рассмотреть на примере простой системы с мощным ВП. Это может быть экскаватор, печь для выплавки алюминия и др.

На схеме рис. 37 показаны три элемента, участвующие в резонансном процессе: ЛП – источник высших гармоник тока и напряжения (х_пр. r_пр ); питающая сеть со смешанным индуктивно-активным сопротивлением х_с и r_с и БК с емкостным сопротивлением х_к и активным r_к .

При отключенной БК частотные характеристики индуктивных сопротивлений питающей сети в точках А и В (рис. 37) х_с и линейны (прямые 2 и 3, на рис. 37 и 38); активными сопротивлениями в этом случае можно пренебречь ввиду их малости. Следовательно, глубина коммутационных искажений и величина напряжения отдельных гармоник уменьшаются линейно по мере удаления от точки коммутации (точка В на рис. 37), глубина коммутационных искажении пропорциональна отношению , где х_с – эквивалентное индуктивное сопротивление сети, т.е. сопротивление от головной точки питания бесконечной мощности до исследуемой точки питающей сети; х_пр – индуктивное сопротивление цепи преобразователя, т.е. сопротивление от точки коммутации до исследуемой точки сети.

Рис. 37. Схема электроснабжения (а), ее схема замещения (б) и частотные характеристики питающей сети (в) в точке А: 1,2 – при отключенной БК; 3 – при включенной БК при различных добротностях контура q = х /r_c

На рис. 38 приведены частотные характеристики питающей сети в точке С при наличии сопротивлений х_пр и r_пр преобразователя (схема замещения показана в правом верхнем углу рисунка).

Рис. 38. Частотные характеристики элементов питающей сети: 1 – в точке С при включенной батарее конденсаторов; 2 – в точке С при отключенной батарее конденсаторов; 3 – сопротивление цепи преобразователя; 4 – частотная характеристика емкостного сопротивления сети

Эти характеристики имеют место при условии, что угол коммутации ? остается неизменным. Включение батареи конденсаторов резко изменяет линейный характер частотной характеристики питающей сети как в точке А, так и в точке В (см. рис. 37 и 38). Нелинейность частотной характеристики в значительной мере зависит от добротности контура элементов питающей сети, т.е. отношения реактивного сопротивления к активному q = х/r_с. На рис. 37 видно, что с увеличением q на определенной частоте, соответствующей резонансной ?_рез (это соответствует резонансной гармонике ?_рез ), резко растет относительное сопротивление z = z_? / z₁. где z₁ – полное сопротивление на основной гармонике.

Нелинейность частотной характеристики питающей сети в точке 1 объясняется тем, что при включении БК образуется параллельный LC – контур, состоящий из индуктивного сопротивления питающей сети и емкостного сопротивления конденсатора. На рис. 37, в и 38 эти контуры показаны справа.

При любой емкости БК всегда найдется такая группа гармоник (ее называют резонансной группой гармоник), при которых БК вступает в резонанс токов (или близко к нему) с индуктивностью сети.

Сопротивления параллельного контура в области резонанса, как видно из рис. 37, резко увеличиваются.

При этом токи резонансной группы гармоник, генерируемые ПП в сеть, значительно уменьшаются, можно говорить о том, что напряжения гармоник резонансной группы U_? (точка С на рис. 37) приложены к БК непосредственно за вычетом малого падения напряжения в преобразовательном трансформаторе. Следовательно, напряжения гармоник резонансной группы в точке А значительно увеличиваются. В то же время емкостное сопротивление БК уменьшается с увеличением номера гармоники (x_к? = l/??С = х_к /?). Это приводит тому, что через БК протекают значительные токи резонирующих гармоник, соизмеримые, а иногда и значительно превосходящие ток первой гармоники. Перегрузка БК токами высших гармоник может достигать на практике значительной величины (до 400 %), что означает выход ее из строя.

Из этого следует, что в каждом конкретном случае необходим расчет токовой перегрузки БК резонансной группой гармоник. В некоторых случаях такие расчеты необходимо производить до гармоник достаточно высокого порядка (выше резонансной гармоники), особенно при малых мощностях (емкостях) БК.

232. Защита батарей конденсаторов от высших гармоник

Как было показано выше, в сетях, питающих нелинейную нагрузку, установка БК без защиты их от высших гармоник из-за резонансных явлений (в первую очередь резонансных токов) на высокой частоте недопустима.

Рис.5.7. Схема защиты БК от высших гармоник

Для защиты БК и создания нормальных условий для их работы применяют реакторы (рис.5.7), которые включают последовательно с БК. Индуктивное сопротивление реактора рассчитывают так, чтобы в цепи создавался резонанс напряжений на частоте, меньшей наименьшей гармоники, возникающей при работе нелинейной нагрузки, т.е. должно выполняться условие:

где Vp- гармоника, на которую необходимо настроить последовательную LC- цепь;Vmin- минимальная гармоника, возникающая при работе нелинейной нагрузки.

Индуктивное сопротивление реактора на частоте50Гц определяют из условия:

гдеQбк.ном.- номинальная мощность батареи конденсаторов по дан-

ным завода-изготовителя; Qбк.ном- номинальное напряжение;

Vmin=5 для вентильных преобразователей с любой фазностью выпрямления; Vmin=3 для дуговых сталеплавильных печей.

При неправильном выборе сопротивления реактора могут возникать резонансные явления, обусловленные тем, что цепь, состоящая из последовательного соединения реактора и конденсатора, уменьшает гармоники порядка выше резонансной (имеет место индуктивный характер цепи) и увеличивает гармоники порядка ниже резонансной (емкостной характер цепи). Для правильной защиты БК необходимо, чтобы эта цепь имела индуктивный характер для всех гармоник.

В связи с малым индуктивным сопротивлением высоковольтных бетонных реакторов в сетях 10кВ применяют низковольтные реакторы. Их применение возможно в связи с тем, что к реактору приложено напряжение основной частоты:

гдеU1- напряжение сети на основной частоте, приложенное к LC

цепи;Vp- номер гармоники, на которую настроена цепь. Общее напряжение на реакторе:

Iv - суммарный ток V-й гармоники сети при отключенной БК;Хс индуктивное сопротивление системы; wL- индуктивное сопротивление реактора на основной частоте;1/wC -емкостное сопротивление БК на основной частоте.

Для защиты реактора от перенапряжений в момент включения или при пробое конденсатора параллельно с реактором устанавливается разрядник многократного действия (см. рис.5.7).

При последовательном соединении реактора и конденсатора повышается напряжение на БК, в том числе и за счет высших гармоник. По этой причине БК необходимо выбирать на следующую большую ступень напряжения.

Общее напряжение на конденсаторе может быть подсчитано по

Где Uк1-напряжение основной частоты на зажимах конденсатора:

фазное напряжение основной частоты на шинах;

минальное напряжение конденсаторной батареи;

Действующее значение тока в

цепи определяют по формуле:

Где Iк1-ток первой гармоники в цепи батареи:

Iкv- ток гармоники в батареи конденсаторов:

В приведенных выше формулах число учитываемых гармоник может быть ограничено двумя-тремя после резонансной, т.е. можно принять п

1 или и=1 для ВП и n= 7 для дуговых сталеплавильных печей.

233. Фильтры высших гармоник в сетях с нелинейными нагрузками.

Одним из перспективных способов уменьшения токов и напряжений высших гармоник является применение силовых фильтров высших гармоник, представляющих собой последовательное соединение индуктивного и емкостного сопротивлений, настроенных в резонанс на фильтруемую гармонику (рис. 40). При установке силовых фильтров частично или полностью решается проблема компенсации РМ, поскольку БК, входящие в фильтры, являются источниками РМ на основной частоте.

Рис. 40. Схемы резонансных фильтров высших гармоник: соединение в звезду (а); соединение в треугольник (в).

Емкостные элементы фильтров высших гармоник могут явиться причиной резонансных явлений. Фильтр определенной гармоники уменьшает гармоники напряжения порядка выше основной (индуктивный характер фильтра) и увеличивает гармоники порядка ниже резонансной гармоники фильтра (емкостной характер фильтра). Для эффективной работы фильтров необходиморассчитывать, начиняя с гармоники самого низшего порядка, возникающий при работе нелинейной нагрузки (с 5-й гармоники для СП и с 2-3-й гармоники для дуговых печей). Если фильтры имеют отдельные выключатели, то включают их, начиная с фильтра 5-й гармоники и выше, а отключают в обратном порядке.

При аварийном отключении фильтра 5-й гармоники должны быть немедленно отключены все фильтры высших гармоник.

В случае, если остаются включенными один или два фильтра, a другие отключены, то коэффициент несинусоидальности в точке их подключения не только не уменьшается, но и может значительно увеличиваться. Возникает перегрузка БК в цепи фильтра токами высших гармоник, которая ведет к выходу его из строя. Аналогичные резонансные явления в питающей сети могут возникнуть и при правильно включенных фильтрах из-за отклонения частоты питающей энергосистемы (особенно в меньшую сторону), а также при отклонении параметров элементов фильтров.

При выполнении расчетов принимают следующие пределы отклонения индуктивностей и емкостей фильтров от номинальных значений:

где – номинальные индуктивность и емкость фильтра в режиме резонансной настройки.

234. Эксплуатация конденсаторных установок.

Конденсаторная установка должна находиться в техническом состоянии, обеспечивающем ее долговременную и надежную работу.

Управление конденсаторной установкой, регулирование режима работы батарей конденсаторов должно быть, как правило, автоматическим.

При напряжении, равном 110% от номинального значения, вызванном повышением напряжения в электрической сети, продолжительность работы конденсаторной установки в течение суток должна быть не более 12 ч. При повышении напряжения свыше 110% от номинального значения конденсаторная установка должна быть немедленно отключена.

Если токи в фазах различаются более чем на 10%, работа конденсаторной установки не допускается.

В месте установки конденсаторов должен быть предусмотрен прибор для измерения температуры окружающего воздуха. При этом должна быть обеспечена возможность наблюдения за его показаниями без отключения конденсаторной установки и снятия ограждений.

Если температура конденсаторов ниже предельно допустимой низшей температуры, обозначенной на их паспортных табличках или в документации завода-изготовителя, то включение в работу конденсаторной установки не допускается.

Включение конденсаторной установки разрешается лишь после повышения температуры окружающего воздуха до указанного в паспорте значения температуры.

Включение конденсаторной установки после ее отключения допускается не ранее чем через 1 мин. при наличии разрядного устройства, присоединяемого непосредственно (без коммутационных аппаратов и предохранителей) к конденсаторной батарее.

Конденсаторная установка должна быть обеспечена:

резервным запасом предохранителей на соответствующие номинальные токи плавких вставок;

специальной штангой для контрольного разряда конденсаторов, хранящейся в помещении конденсаторной батареи;

На дверях снаружи и внутри камер, дверях шкафов конденсаторных батарей должны быть выполнены надписи, указывающие их диспетчерское наименование. На внешней стороне дверей камер, а также шкафов конденсаторных батарей, установленных в производственных помещениях, должны быть укреплены или нанесены несмываемой краской знаки безопасности. Двери должны быть постоянно заперты на замок.

2.9.14. При замене предохранителей конденсаторная установка должна быть отключена от сети и должен быть обеспечен разрыв (отключением коммутационного аппарата) электрической цепи между предохранителями и конденсаторной батареей. Если условий для такого разрыва нет, то замена предохранителей производится после контрольного разряда всех конденсаторов батареи специальной штангой.

Контрольный разряд конденсаторов разрешается производить не ранее чем через 3 минуты после отключения установки, если нет других указаний заводов-изготовителей.

При техническом обслуживании конденсаторов, в которых в качестве пропитывающего диэлектрика используется трихлордифенил, следует принимать меры для предотвращения его попадания в окружающую среду. Вышедшие из строя конденсаторы с пропиткой трихлордифенилом при отсутствии условий их утилизации подлежат уничтожению в специально отведенных местах.

Осмотр конденсаторной установки (без отключения) должен проводиться в сроки, установленные местной производственной инструкцией, но не реже 1 раза в сутки на объектах с постоянным дежурством персонала и не реже 1 раза в месяц на объектах без постоянного дежурства.

Внеочередной осмотр конденсаторной установки проводится в случае повышения напряжения или температуры окружающего воздуха до значений, близких к наивысшим допустимым, действия защитных устройств, внешних воздействий, представляющих опасность для нормальной работы установки, а также перед ее включением.

При осмотре конденсаторной установки следует проверить:

исправность ограждений и запоров, отсутствие посторонних предметов;

значения напряжения, тока, температуры окружающего воздуха, равномерность нагрузки отдельных фаз;

техническое состояние аппаратов, оборудования, контактных соединений, целостность и степень загрязнения изоляции;

отсутствие капельной течи пропитывающей жидкости и недопустимого вздутия стенок корпусов конденсаторов;

наличие и состояние средств пожаротушения.

О результатах осмотра должна быть сделана соответствующая запись в оперативном журнале.

Периодичность капитальных и текущих ремонтов, объем проверок и испытаний электрооборудования и устройств конденсаторной установки должны соответствовать требованиям норм испытания электрооборудования.

235. Энергетический баланс промышленного предприятия.

Энергетический баланс промышленных предприятий разрабатывают в соответствии с ГОСТ 27322-87, который устанавливает общие требования к его разработке и анализу, содержит методические и организационные основы составления и анализа и основные понятия и общие положения.

Энергетический баланс отражает приход и расходование предприятием всех видов энергетических ресурсов, в том числе тепловой и электрической энергии.

Разработка и анализ ЭБ в соответствии с ГОСТ 27322 направлены на решение следующих задач:

– оценка фактического состояния энергоиспользования на предприятии;

– выявление причин и определение потерь энергоресурсов;

– выявление резервов экономии электроэнергии;

– совершенствование нормирования и разработка научно-обоснованных норм расхода топливно-энергетических ресурсов (ТЭР) на производство продукции;

В зависимости от назначения ЭБ разделяют по следующим признакам:

– по времени разработки;

– по объектам электропотребления;

– по целевому назначению;

– по совокупности анализируемых энергопотоков;

– по способу разработки;

– по форме составления.

В зависимости от времени разработки ЭБ разделяют на :

– проектный, составленный во время разработки проекта;

– плановый, составленный на ближайший планируемый период с учетом заданий по снижению норм расхода энергии;

– отчетный (фактический) – за прошедший период;

– перспективный – на прогнозируемый период времени.

По объектам электропотребления ЭБ составляют:

– по предприятию в целом;

– по цеху, участку;

– по агрегату, установке и т.д.

В зависимости от целевого назначения ЭБ разделяют:

– на технологический, относящийся к технологическому процессу производства какого-то отдельного вида продукции, изготавливаемого предприятием:

– на отопление и вентиляцию;

– на освещение и пр.

ЭБ разрабатывают по совокупности анализируемых потоков, например, по полученной и израсходованной активной и реактивной энергии.

По способу разработки ЭБ разделяют:

– на опытный, составленный по фактическим замерам параметров приходов и расходов энергетических потоков;

– на расчетный, составленный по расчету энергопотребления;

– на опытно-расчетный, составленный по фактическому и расчетному энергопотребления.

По форме составления ЭБ разделяют:

– на синтетический, показывающий распределение подведенных и производственных энергоносителей внутри предприятия;

– на аналитический, определяющий глубину и характер использования энергоносителей, полезный расход энергоресурсов и потери.

Электробаланс (ЭлБ) предприятия состоит из прихода и расхода активной и реактивной электроэнергии.

Приходную и расходную части учитывают по показаниям счетчиков активной и реактивной энергии (далее соответственно – АЭ и РЭ).

Приходную часть ЭлБ для АЭ – Эпр – составляют по промышленному предприятию в целом, по цехам и по отдельным энергоемким агрегатам по указанию ОЗЭХ.

Расходную часть ЭлБ АЭ – Эр – разделяют по статьям расхода:

– прямые затраты ЭЭ – Эп – на основной технологический процесс или основное производство по выпуску продукции без учета потерь в различных звеньях энергоемкого технологического оборудования – электрические печи, компрессорные и насосные установки, прокатные станы и др.;

– косвенные затраты ЭЭ – Эк – на основной технологический процесс вследствие его несовершенства или нарушения технических норм .

– затраты ЭЭ на вспомогательные нужды – Эв.н (вентиляция помещений, цехов, цеховой транспорт, освещение и т.п.);

– потери ЭЭ в элементах СЭС – Эп – (линиях, трансформаторах, реакторах, компенсирующих устройствах и электродвигателях);

– отпуск ЭЭ сторонним потребителям – Эс.п – (столовые, клубы, поселки, магазины и т.п.).

ЭлБ можно записать в следующем виде:

Эпр = Эр = Эп + Эк + Эв.н + Эп. (27)

Составляющие расхода электроэнергии в соответствии (27) при составлении ЭлБ определяют на промышленном предприятии по показаниям счетчиков АЭ или расчетным способом при проектировании.

Если известна расчетная активная мощность предприятия Рр и число часов максимума активной мощности Тм, то расход электроэнергии за год Эг будет: