Руководство «Руководство по проектированию железобетонных конструкций с жесткой арматурой»

Рекомендовано к изданию секцией НТС НИИЖБ.

Руководство содержит основные положения по проектированию железобетонных конструкций с жесткой арматурой. Приведены данные по материалам, применяемым в указанных конструкциях, рекомендации по расчету, конструктивные требования. Даны примеры расчета.

Руководство предназначено для инженерно-технических работников проектных организаций.

Руководство содержит рекомендации по проектированию железобетонных конструкций с жесткой арматурой из профильной и листовой стали классов С 38/23 и С 44/29 при проектных марках бетона по прочности на сжатие М 200-500.

В Руководстве приведены основные положения по проектированию, применяемые марки бетона и стали, методы расчета по прочности изгибаемых и сжатых элементов, рекомендации для расчета по деформациям и раскрытию трещин изгибаемых элементов, конструктивные требования.

В Руководстве даны графики для расчета сжатых элементов с жесткой арматурой и примеры расчета, охватывающие наиболее типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

Руководство разработано НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук, проф. А.П. Васильев, кандидаты техн. наук Н.И. Катин, Н.А. Егоров) и ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (инженеры Б.Ф. Васильев, И.К. Никитин, Л.Л. Лемыш, А.Г. Королькова).

Замечания и предложения по содержанию Руководства просьба направлять в НИИЖБ по адресу: 109389, Москва Ж-389, 2-я Институтская ул. д. 6.

Основные буквенные обозначения

УСИЛИЯ ОТ ВНЕШНИХ НАГРУЗОК В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЛЕНИИ ЭЛЕМЕНТОВ

М - изгибающий момент;

N - продольная сила;

Q - поперечная сила.

R_пp - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию для предельных состояний первой группы;

R_р и R_рII - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению соответственно для предельных состояний первой и второй групп;

R_а - расчетное сопротивление гибкой арматуры растяжению;

R_ac - расчетное сопротивление гибкой арматуры сжатию;

R_ax - расчетное сопротивление гибкой поперечной арматуры при расчете на поперечную силу;

R_аж - расчетное сопротивление жесткой арматуры растяжению, сжатию;

E_б - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;

E_а - модуль упругости гибкой арматуры;

E_аж - модуль упругости жесткой арматуры.

b - ширина прямоугольного сечения, ширина ребра таврового сечения;

h - высота прямоугольного и таврового сечения;

- ширина полки таврового сечения в сжатой зоне;

- высота полки таврового сечения в сжатой зоне;

d_с - толщина стенки профиля жесткой арматуры или сумма толщин стенок при нескольких профилях;

х - высота сжатой зоны сечения;

F - площадь всего бетона в поперечном сечении элемента;

F_б - площадь сечения сжатой зоны бетона;

А - обозначение гибкой продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой зоны, расположенной в зоне, растянутой от действия внешних усилий;

б) при полностью сжатом сечении, расположенной у менее сжатой стороны сечения;

А' - гибкая арматура:

а) при наличии сжатой и растянутой зоны, расположенная в зоне, сжатой от действия внешних усилий;

б) при полностью сжатом сечении - у более сжатой стороны сечения;

F_а и - площадь сечения арматуры соответственно А и А' ;

F_аж - площадь сечения жесткой арматуры;

- площади сечения жесткой арматуры, расположенной соответственно в растянутой и сжатой зоне;

- площади сечений полок профилей жесткой арматуры, расположенных соответственно в растянутой и сжатой зоне;

W_пл - пластический момент сопротивления жесткой арматуры равный W_пл = 2 S. где S -статический момент половины сучения жесткой арматуры относительно геометрической оси;

для прокатных двутавров и швеллеров W_пл = 1,17 W ( W - момент сопротивления при упругой работе материала);

а и а' - расстояния от равнодействующей усилий в гибкой арматуре соответственно А и А' до ближайшего края сечения;

а₁ и - расстояние от равнодействующей усилий в гибкой и жесткой арматуре, расположенных соответственно в растянутой и в сжатой зонах сечения до ближайшего края;

- расстояние от сжатой грани бетона до оси верхней полки жесткой арматуры;

h₀ = h - а₁ - рабочая высота сечения, равная расстоянию от сжатой грани бетона до равнодействующей усилий в растянутых жесткой и гибкой арматурах;

h' - расстояние от сжатой грани бетона до равнодействующей усилий в арматуре А ;

r - расстояние от сжатой грани бетона до центра тяжести жесткой арматуры;

r_n - радиус инерции приведенного поперечного сечения элемента с учетом всей продольной арматуры;

l₀ - расчетная длина элемента;

e₀ - эксцентриситет продольного усилия относительно центра тяжести бетонного сечения или центра сжатия сечения (см. п. 3.24 настоящего Руководства);

е - расстояние от точки приложения продольной силы до равнодействующей усилий в арматуре A.

1.1. Настоящее Руководство распространяется на проектирование железобетонных конструкций с жесткой арматурой из профильной или листовой стали, защищенной бетоном.

1.2. При проектировании железобетонных конструкций с жесткой арматурой надлежит соблюдать требования главы СНиП II -21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции», главы СНиП II -А.10-71 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования» и главы СНиП II -В.3-72 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

1.3. Расчет монолитных конструкций с жесткой арматурой рекомендуется производить для следующих стадий работы конструкций:

а) до приобретения монолитным бетоном кубиковой прочности 100 кгс/см 2 - как металлической конструкции на воздействие транспортных и монтажных нагрузок, веса монолитного бетона и других нагрузок, возникающих в процессе возведения; при расчете металлической изгибаемой конструкции расчетное сопротивление стали принимается с коэффициентом 0,9;

б) после приобретения монолитным бетоном проектной прочности - как железобетонной конструкции с жесткой арматурой на полную нагрузку.

На нагрузки, возникающие в процессе монтажа, при кубиковой прочности бетона более 100 кгс/см 2 конструкцию допускается рассчитывать как железобетонную.

1.4. В целях экономии металла сечение жесткой арматуры рекомендуется подбирать минимальным, за исключением случаев ограничения габарита железобетонных элементов, используя ее как стальную конструкцию только на усилия, возникающие в процессе возведения здания. Работу на полную эксплуатационную нагрузку рекомендуется обеспечивать соответствующим подбором железобетонного сечения с жесткой и добавочной гибкой арматурой.

2.1. При проектировании железобетонных конструкций с жесткой арматурой из профильной или листовой стали, защищенной бетоном, рекомендуется предусматривать тяжелый бетон проектных марок по прочности на сжатие М 200, М 250, М 300, М 350, М 400, М 450, М 500.

При соответствующем экспериментальном обосновании допускается предусматривать бетоны на пористых заполнителях проектных марок по прочности на сжатие не ниже М200.

Расчетные и нормативные сопротивления бетона следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II -21-75.

2.2. Для жесткой арматуры следует применять прокатную углеродистую сталь обыкновенного качества класса С 38/23, марки Ст 3, группы В по ГОСТ 380 -71 и прокатную низколегированную сталь класса С 46/33, марок 10Г2С1 и 14Г2 по ГОСТ 19281 -73 и ГОСТ 19282-73.

В качестве жесткой арматуры можно применять профильную сталь или сварные элементы из листовой полосовой стали.

Расчетные сопротивления стали следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II -В.3-72.

2.3. В качестве гибкой арматуры применяется арматура, отвечающая требованиям соответствующих Государственных стандартов и технических условий, следующих видов и классов:

стержневая горячекатаная арматура:

гладкая класса A - I ;

периодического профиля классов A - II и A - III ;

обыкновенная арматурная проволока:

гладкая класса B - I ;

периодического профиля класса Вр- I.

Расчетные сопротивления арматурной стали следует принимать в соответствии с указаниями главы СНиП II -21-75.

3.1. Расчет по прочности железобетонных элементов с жесткой арматурой следует производить в соответствии с указаниями главы СНиП II -21-75 и с учетом рекомендаций настоящего раздела.

3.2. Расчет по прочности железобетонных элементов с жесткой арматурой производится для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений под углом 45°; при наличии крутящих моментов не учитывается работа жесткой арматуры на кручение.

3.3. Определение предельных усилий в нормальном сечении производится исходя из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R_np (умноженными, в необходимых случаях, на коэффициенты условий работы), равномерно распределенными по части сжатой зоны, условно именуемой «сжатой зоной»;

растягивающие напряжения в жесткой и гибкой арматуре принимаются не более расчетных сопротивлений растяжению R_aж и R_a . умноженных, в необходимых случаях, на коэффициенты условий работы;

сжимающие напряжения в жесткой и гибкой арматуре принимается не более расчетных сопротивлений сжатию R_aж и R_aс . умноженных, в необходимых случаях, на коэффициенты условий работы.

3.4. Объемный вес железобетона с жесткой арматурой подсчитывается как сумма веса бетона и всей арматуры на единицу объема конструкции.

3.5. При расчете по прочности железобетонных элементов принимается, что предварительное загружение жесткой арматуры до бетонирования в процессе возведения здания не снижает прочности железобетонного элемента.

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

3.6. Расчет по прочности нормальных сечений изгибаемых элементов следует производить в соответствии с указаниями главы СНиП II -21-75. При применении жесткой арматуры в виде прокатных профилей (двутавр, швеллер) из стали марки Ст 3 допускается упрощенный расчет нормальных сечений изгибаемых, элементов, приведенный в пп. 3.7 -3.14. При применении прокатных профилей из низколегированной стали расчёт производится согласно пп. 3.7 - 3.14 с учетом коэффициента условий работы 0,9 при расчетном сопротивлении стали жесткой арматуры.

Относительная высота сжатой зоны x определяется отношением высоты сжатой зоны х к рабочей высоте сечения h₀. равной расстоянию от сжатой грани до равнодействующей усилий в растянутых жесткой и гибкой арматурах.

Наибольшее (граничное) значение относительной высоты сжатой зоны x_R . при которой прочность последней достаточна для достижения всей арматурой растянутой зоны расчетных сопротивлений, определяется по формуле

где x₀ - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле (2);

- наибольшая из величин расчетных сопротивлений гибкой или жесткой арматуры.

Значение x₀ для тяжелого бетона определяется по формуле

Значения x_R можно принимать по табл. 1.

3.7. Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых элементов производится в зависимости от трех случаев положения нейтральной оси по отношению к жесткому профилю:

случай 1 - нейтральная ось не пересекает профиль жесткой арматуры;

случай 2 - нейтральная ось пересекает стенку профиля жесткой арматуры;

случаи 3 - нейтральная ось пересекает полку профиля жесткой арматуры.

РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИИ

Высота сжатой зоны сечения х определяется по формуле

Если x £ x_Rh₀. то прочность сечения проверяется из условия:

Если x > x_Rh₀. то прочность сечения проверяется из условия:

Высота сжатой зоны сечения х при симметричном профиле жесткой арматуры определяется по формуле

Прочность сечения при x £ x_Rh₀ проверяется из условия:

При несимметричном профиле жесткой арматуры с усиленной растянутой зоной жесткая арматура заменяется при расчете симметричной, а избыток площади жесткой арматуры учитывается в величине F_а . Однако при проектировании следует соблюдать условие x £ x_Rh₀.

3.10. Случай 3 (рис. 1 ,в).

Если при определении х по формуле (3 ) окажется, что нейтральная ось пересекает профиль жесткой арматуры, а при проверке по формуле (6 ) - не пересекает профиля, то расчет следует производить по случаю 3, полагая, что нейтральная ось проходит в пределах толщины верхней полки профиля жесткой арматуры.

Верхняя полка, лежащая на нейтральной оси, должна быть исключена из расчета как нерабочая.

Рис. 1. Случаи расположения нейтральной оси для прямоугольного сечения
а - случай 1; б - случай 2; в - случай 3

Прочность сечения проверяется из условия.

При этом, если . (где h₀ определено по случаю 1), то прочность сечения проверяется из условия (6 ).

РАСЧЕТ ТАВРОВЫХ СЕЧЕНИЙ

3.11. Проверка прочности тавровых сечений с полкой в сжатой зоне производится следующим образом:

а) если нейтральная ось проходит в полке, то расчет производится, как для прямоугольных сечений с шириной, равной ширине полки ;

б) если нейтральная ось проходит в ребре, то расчет производится с учетом сжатия в ребре, согласно пп. 3.12 -3.14.

Вводимая в расчет ширина полки принимается как для элементов с гибкой арматурой в соответствии с указаниями главы СНиП II -21-75.

Высота сжатой зоны сечения х определяется по формуле

Расчет сечения при x £ x_Rh₀ производится из условия:

3.13. Случай 2 (рис. 2 ,б).

Положение нейтральной оси при симметричном профиле жесткой арматуры определяется по формуле

Прочность сечения при x £ x_Rh₀ проверяется из условия:

При несимметричном профиле жесткой арматуры следует учитывать рекомендации п. 3.9.

Рис. 2. Случаи расположения нейтральной оси для таврового сечения
а - случай 1; б - случай 2; в - случай 3

Если значение х. определенное по формуле (9 ), больше . а значение х. определенное по формуле (11 ), меньше . то прочность сечения проверяется из условия:

При этом, если (где h₀ определено по случаю 1), то прочность сечения проверяется по условию (10 ), принимая x = x_Rh₀.

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ИЗГИБАЕМОГО ЭЛЕМЕНТА

Пример 1. Дано: размеры сечения по рис. 3; изгибающий момент М = 16 тс × м; бетон марки М 300 ( R_пp = 135 кгс/см 2. т_б1 = 1, где т_б1 - коэффициент условий работы бетона, учитывающий длительность действия нагрузки и принимаемый по табл. 15 СНиП II -21-75); жесткая арматура из стали класса С 38/23 - двутавр № 20 ( R_аж = 2100 кгс/см 2 ) площадью сечения F_аж = 26,8 см 2 ; гибкая растянутая арматура стали класса A - III ( R_а = 3400 кгс/см 2 ) площадью сечения F_а = 1,57 см 2 (2 Æ 10).

Требуется проверять прочность сечения.

Рис. 3. К примеру расчета 1

Расчет. Определяем высоту сжатой зоны сечения применительно к первому случаю расчета по формуле (3 ):

т.е. действительно имеет место 1-й случай расчета.

Определяем а₁ - расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до крайнего растянутого волокна по формуле

Так как х = 18,2 см < x_Rh₀ = 0,58 × 35,6 = 20,6 см, прочность сечения проверяем из условия (4 ):

т.е. прочность сечения обеспечивается.

Пример 2. Дано: размеры сечения по рис. 4; изгибающий момент М = 29 тс × м; бетон марки М 300 ( R_пp = 135 кгс/см 2. т_б1 = 1); гибкая растянутая и сжатая арматура из стали класса A - III ( R_а = R_ас = 3400 кгс/см 2 ) площадью сечения = 1,57 см 2 (2 Æ 10), жесткая арматура из стали класса С 38/23 - двутавр № 40 ( R_аж = 2100 кгс/см 2 ) площадью сечения F_аж = 71,4 см 2.

Требуется проверить прочность сечения.

Рис. 4. К примеру расчета 2

Расчет. Высоту сжатой зоны сечения х определяем применительно ко 2-му случаю расчета по формуле (6 ) при

т.е. действительно имеет место 2-й случай расчета.

Прочность сечения проверяем из условия (7 ) при

W _пл = 1,17 × 947 = 1110 см 3 ;

т.е. прочность сечения обеспечивается.

Пример 3. Дано: размеры сечения по рис. 5; изгибающий момент М = 19 тс × м; бетон марки М 300 ( R_пp = 135 кгс/см 2. т_б1 = 1); жесткая арматура из стали класса С 38/23 - двутавр № 30 ( R_аж = 2100 кгс/см 2 ) площадью сечения F_аж = 46,5 см 2 ; гибкая растянутая арматура из стали класса A - III ( R_а = 3400 кгс/см 2 ) площадью сечения F_а = 1,57 см 2 (2 Æ 10). Требуется проверить прочность сечения.

Рис. 5. К примеру расчета 3

Расчет. Определяем высоту сжатой зоны бетона х применительно к 1-му случаю расчета по формуле (3 ):

т.е. расчет по 1-му случаю исключается.

Определяем значение х применительно ко 2-му случаю расчета по формуле (6 ) при

т.е. расчет по 2-му случаю исключается, и имеет место 3-й случай расчета.

Определим рабочую высоту h₀ исходя из 1-го случая. Расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до крайнего растянутого волокна а₁ равно:

Так как прочность сечения проверяем из условия (8 ), при

т.е. прочность сечения обеспечивается.

Пример 4. Дано: размеры сечения по рис. 6; изгибающий момент М = 28 тс × м; бетон марки М 300 R_пp = 135 кгс/см 2. т_б1 = 1); жесткая арматура, из стали класса С 38/23 - двутавр № 30 ( R_аж = 2100 кгс/см 2 ) площадью речения F_аж = 46,5 см 2 ; гибкая растянутая арматура из стали класса A - III ( R_а = 3400 кгс/см 2 ) площадью сечения F_а =1,57 см 2 (2 Æ 10).

Требуется проверить прочность сечения.

Рис. 6. К примеру расчета 4

Расчет. Определяем положение нейтральной оси применительно к 1-му случаю по формуле (3 ) как для прямоугольного сечения шириной

т.е. нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитываем как прямоугольное. Так как имеет место 1-й случай расчета.

Определяем рабочую высоту сечения h₀. при

Так как х = 3,8 см < x_Rh₀ = 0,58 × 30,5 = 17,7 см, то прочность сечения проверяем из условия (4 ):

т.е. прочность сечения обеспечивается.

Пример 5. Дано: размеры сечения по рис. 7; изгибающий момент М = 35 тс × м; бетон марки М 300 ( R_пp = 135 кгс/см 2. т_б1 = 1); гибкая растянутая арматура из стали класса A - III ( R_а = 3400 кгс/см 2 ) площадью сечения F_а = 6,28 см 2 (2 Æ 20), жесткая арматура из стали класса С 38/23 - двутавр № 40 ( R_аж = 2100 кгс/см 2 ) площадью сечения F_аж = 71,4 см 2.

Требуется проверить прочность сечения.

Рис. 7. К примеру расчета 5

Расчет. Определяем положение нейтральной оси применительно к 1-му случаю расчета по формуле (3 ) как для прямоугольного сечения шириной

т.е. нейтральная ось пересекает ребро и жесткий профиль, и сечение рассчитываем как тавровое по 2-му случаю.

Вычисляем высоту сжатой зоны х таврового сечения по формуле

т.е. действительно имеет место 2-й случай расчета.

Прочность сечения проверяем из условия (12 ), определив

W _пл = 1,17 W = 1,17 × 947= 1110 см 3 ;

т.е. прочность сечения обеспечивается.

Пример 6. Дано: размеры сечения по рис. 8; изгибающий момент М = 29 тс × м; бетон марки М 300 ( R_пp = 135 кгс/см 2. т_б1 = 1); жесткая арматура из стали класса С 38/23 - двутавр № 30 ( R_аж = 2100 кгс/см 2 ) площадью сечения F_аж = 46,5 см 2 ; гибкая растянутая арматура из стали класса A - III ( R_а = 3400 кгс/см 2 ) площадью сечения F_а = 6,28 см 2 (2 Æ 20).

Рис. 8. К примеру расчета 6

Расчет. Определяем высоту сжатой зоны сечения х применительно к 1-му случаю расчета как прямоугольного сечения шириной

т.е. нейтральная ось проходит в ребре, и сечение рассчитываем как тавровое. Так как то имеет место 1-й случай расчета.

Вычисляем высоту сжатой зоны х по 1-му случаю по формуле (9 ):

т.е. 1-й случай расчета исключается.

Вычисляем высоту сжатой зоны х по 2-му случаю по формуле (11 ) при

т.е. 2-й случай исключается и имеет место 3-й случай расчета.

Определим рабочую высоту h₀. исходя из 1-го случая расчета. Рас стояние от центра тяжести растянутой арматуры до крайнего растянутого волокна а₁ равно:

Так как то прочность сечения проверяем из условия (13 ) при

т.е. прочность сечения обеспечивается.

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ИЗГИБАЕМОГО ЭЛЕМЕНТА

3.15. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси изгибаемых элементов, производится по поперечной силе я по изгибающему моменту.

Расчет наклонных сечений по поперечной силе

3.16. При расчете элементов должна быть обеспечена прочность бетона на действие наклонных сжимающих усилий из условия

при этом значение R_пp для бетонов проектных марок по прочности выше М 400 принимается как для бетона марки М 400.

3.17. Расчет наклонных сечений по поперечной силе допускается не производить, если соблюдается одно из условий:

В этом случае поперечная гибкая арматура определяется в соответствии с требованиями главы СНиП II -21-76.

3.18. При расчете наклонных сечений на действие поперечной силы предельные усилия определяются из следующих предпосылок:

расчетное наклонное сечение принимается под углом 45° к продольной оси изгибаемого элемента;

в расчет вводится вся поперечная гибкая арматура и стенка профиля жесткой арматуры, пересекаемые рассматриваемым наклонным сечением, с растягивающими напряжениями, равными соответственно расчетным сопротивлениям R_ax и 0,8 R_аж . При применении составных (сварных) профилей при переменной по высоте толщине стенки (утолщение в местах приварки профильной стали) в расчет вводится минимальная по высоте толщина стенки. Жесткая арматура должна иметь надежную анкеровку по концам, при которой, не может произойти среза бетона по горизонтальной плоскости над профилем. Такая анкеровка имеет месте в каркасных конструкциях, когда жесткая арматура ригеля присоединяется к жесткой арматуре колонн. На свободных же опорах балок потребуется специальная анкеровка в соответствии с рекомендациями пп. 3.23 и 5.12 настоящего Руководства;

поперечное усилие в бетоне над наклонной трещиной определяется в зависимости от его расчетного сопротивления растяжению R_p . рабочей высоты и размеров сечения.

3.19. Расчет наклонных сечений элементов по поперечной силе производится в следующих местах по длине элемента:

а) в сечениях, проходящих через грань опоры;

б) в сечениях, проходящих через точки изменения интенсивности поперечного армирования на уровне растянутой гибкой арматуры;

в) в сечениях, проходящих через расположенные в растянутой зоне начала отгибов.

3.20. Расчет наклонных сечений по поперечной силе (рис. 9 ,а) производится из условия:

где Q - поперечная сила от внешней нагрузки, действующая в наклонном сечении, т.е. равнодействующая всех поперечных сил от внешней нагрузки, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; S R_ax F_x . S R_ax F_о sin a - сумма поперечных усилий, воспринимаемых соответственно поперечной F_x и отогнутой F_о арматурой, пересекающей наклонное сечение; F_x - площадь сечения поперечных стержней (хомутов), расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение; F_о - площадь сечения отогнутых стержней, расположенных в одной, наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей рассматриваемое наклонное сечение; a - угол наклона отогнутых стержней к продольной оси элемента в рассматриваемом наклонном сечении; Q_б - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном в наклонном сечении и принимаемое:

Рис. 9. Схемы усилий при расчете наклонного сечения по прочности
а - по поперечной силе; б - по изгибающему моменту

Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту

3.21. При расчете наклонных сечений на действие изгибающего момента предельные усилия определяются исходя из общих положений, приведенных в п. 3.6 настоящего Руководства. Расчетное наклонное сечение принимается под углом 45° к продольной оси изгибаемого элемента.

3.22. Расчет наклонных сечений элементов по изгибающему моменту производится в местах по длине элемента, указанных в п. 3.19 и в сечениях, где площадь продольной арматуры в растянутой зоне изменяется по длине элемента.

3.23. Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту (рис. 9 ,б) производится из условия:

где М - момент всех внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне и перпендикулярной плоскости действия изгибающего момента;

N_аж z₁. R_а F_аz₂. S R_a F_оz _о . S R_a F_xz _x - сумма моментов относительно той же оси соответственно от усилий в растянутой жесткой арматуре, в гибкой продольной, отогнутой и поперечной арматуре, пересекающей растянутую зону рассматриваемого сечения;

z₁ - расстояние от равнодействующей усилий в растянутой жесткой арматуре до указанной выше оси;

z₂. z_о . z_x - расстояние от плоскостей расположения соответственно гибкой продольной, отогнутой и поперечной арматуры до указанной выше оси.

Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси элемента в конце наклонного сечения, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне и арматуре наклонного сечения на продольную ось элемента согласно рекомендациям пп. 3.8 -3.14.

Усилие N_аж в растянутой жесткой арматуре определяется следующим образом:

а) для жестких узлов при обеспечении равнопрочной приварки жесткой арматуры ригеля к жесткой арматуре колонны При применении прокатных профилей из низколегированной стали к расчетному сопротивлению стали жесткой арматуры вводится коэффициент условий работы 0,9;

б) для шарнирных узлов при анкерах в виде арматурных стержней, приваренных к жесткой арматуре ригеля (см. п. 5.12 ), усилие N_аж принимается равным предельному сдвигающему усилию, определенному как дли закладных деталей согласно главе СНиП II -21-75, но не более усилия, указанного в подпункте «а». При жестких упорах, приваренных к жесткой арматуре ригеля (см. п. 5.12 ), N_аж = F_упR_пр . но не более усилия, указанного в подпункте « a ». F_уп - площадь жестких упоров (площадь смятия бетона). Жесткие упоры рассчитываются как металлические конструкции на давление, равномерно распределенное по площади жестких упоров и равное R_пр . Швы приварки жестких упоров к жесткой арматуре балки допускается рассчитывать только на срез. Допускается на свободных опорах балок не предусматривать анкеты, если при прямоугольном сечении балки профиль заходит в сжатую зону бетона не менее чем на половину ее высоты, а при тавровом сечении балки не менее чем на половину толщины плиты и располагается не менее чем на 5 см выше низа плиты. В этом случае усилие N_аж принимается в соответствий с подпунктом «а».

Если не обеспечивается полной анкеровки гибкой продольной арматуры, то расчетное сопротивление ее принимается сниженным согласно главе СНиП II -21-76.

РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ИЗГИБАЕМОГО ЭЛЕМЕНТА

Пример 7. Дано: размеры поперечного сечения шарнирно-опертой балки по рис. 10; бетон марки М 300 ( R_пp = 135 кгс/см 2. т_б1 = 1, R_p = 10 кгс/см 2 ); жесткая арматура из стали класса С 38/23 - двутавр № 20 ( F_аж = 26,8 см 2. R_аж = 2100 кгс/см 2 ) с толщиной стенки d_с = 0,5 см; гибкая продольная арматура из стали класса A - III ( R_а = 3400 кгс/см 2 ) площадью сечения F_a = l ,57 см 2 ( Æ 10) заведена за грань опоры на длину 20 см; поперечная гибкая арматура - двухветвевые хомуты из стали класса A - I ( R_а = 2100 кгс/см 2 ), диаметром 10 мм с шагом 25 см; расчетная поперечная сила на опоре Q = 20 т.

Рис. 10. К примеру расчета 7

Требуется проверить прочность наклонного сечения по поперечной силе и по изгибающему моменту и рассчитать жесткие анкерные упоры.

Расчет по поперечной силе

Проверяем требования пп. 3.16 и 3.17.

Для этого вычисляем величину h₀ исходя из 1-го случая расчета

0,35 R _прbh₀ = 0,35 × 135 × 25 × 35,6 = 42,1 т > Q = 20 т.

Высота стенки двутавра равна

h _ст = 20 - 2 × 0,84 = 18,3 см.

Так как R _рbh₀ = 10 × 26 × 35,6 = 8,9 т < Q = 20 т, а 0,8 h_cтd_сR_аж = 0,8 × 18,3 × 0,5 × 2100 = 15,4 т < Q = 20 т, то проверку сечения по поперечной силе производим из условия (17 ).

Для этого определяем усилие, воспринимаемое бетоном, по формуле (18 )

Усилие, воспринимаемое стенкой двутавра, равно 0,8 h_cтd_сR_аж = 0,8 × 18,3 × 0,5 × 2100 = 15,4 т.

Так как Q = 20 т < Q_б + 0,8 h_cтd_сR_аж = 8,9 + 15,4 = 24,3 т, то прочность сечения по поперечной силе достаточна без учета хомутов.

Расчет по изгибающему моменту

Принимаем длину проекции наклонного сечения с = h = 50 см. Момент в конце наклонного сечения M = Q×с = 20 × 0,5 = 10 тс × м.

Определяем высоту сжатой зоны бетона применительно к 1-му случаю расчета по формуле (3 ) исходя из полного расчетного сопротивления жесткой арматуры:

т.е. действительно имеет место 1-й случай расчета.

z₁ = 50 - 5 - 20/2 - 18,3/2 = 25,85 см;

Вычисляем усилие в поперечном армировании на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, при шаге и = 25 см:

Момент от усилия, воспринимаемого хомутами, относительно центра тяжести сжатой зоны бетона представляем в виде:

Проверим анкеровку гибкой арматуры.

Длина анкеровки l_ан согласно главе СНиП II -21-75 равна:

Поскольку значение l_ан меньше длины заведения гибкой арматуры за грань опоры l_оп в расчете учитываем полное расчетное сопротивление гибкой арматуры.

Определяем усилие в жесткой арматуре N_аж в наклонном сечении исходя из условия (19 ):

Поскольку жесткая арматура не приварена к жесткой арматуре колонны, определяем необходимую площадь жестких упоров:

Принимаем три упора из уголков ∟ 70 × 70 × 5 длиной 10 см, усиленных ребрами жесткости. Фактическая площадь упоров будет равна:

F _уn = 10 × 7 × 3 = 210 см 2 > 206 см 2.

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

3.24. При расчете прочности сжатых железобетонных элементов с жесткой арматурой должен приниматься во внимание случайный эксцентрицитет продольного усилия в двух направлениях, обусловленный не учтенными в расчете факторами (неоднородностью свойств бетона по сечению элементов и др.). Значение этого эксцентрицитета следует принимать не менее 1 /₆₀₀ длины элемента между точками закрепления его в расчетном направлении не менее 1 /₃₀ высоты сечения элемента и не менее 1 см.

Для сжатых элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентрицитета продольного усилия относительно центра сжатия сечения е₀ принимается равной эксцентрицитету . определяемому из статического расчета конструкции, но не менее случайного начального эксцентрицитета . Для сжатых элементов статически определимых конструкций эксцентрицитет продольного усилия е₀ находится как сумма эксцентрицитетов продольного усилия, определенного из статического расчета конструкции и случайного .

При симметричном расположении жесткой арматуры допускается эксцентрицитет е₀ находить относительно центра тяжести сечения.

Примечание. Центром, сжатия сечения считается точка приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и во всей продольной арматуре, подсчитанных исходя из расчетных сопротивлений материалов.

3.25. Расчет сжатых элементов производится как в плоскости расчетного эксцентрицитета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости, в которой е₀ принимается равным величине случайного эксцентрицитета. При этом в обоих случаях учитывается влияние прогиба.

Расчет на косое внецентренное сжатие производится при расчетных эксцентрицитетах продольной силы е₀ в двух направлениях. Если расчет конструкции произведен по недеформированной схеме, то в элементах при ( r_п - радиус инерции приведенного поперечного сечения элемента в соответствующей плоскости с учетом всей продольной арматуры) влияние прогибов на ее несущую способность как в плоскости расчетного эксцентрицитета продольного усилия, так и в нормальной к ней плоскости, следует учитывать путем умножения е₀ на коэффициент h. определяемый по формуле

где N_кр - условная критическая сила, равная

l₀ - расчетная длина элемента, принимаемая согласно указаниям главы СНиП II -21-75;

I₀ - момент инерции бетонного сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения и нормальной к плоскости расчетного эксцентрицитета, с учетом вытеснения бетона сечением арматуры;

I_аж - момент инерции жесткой арматуры относительно той же оси;

I_а - момент инерции арматурного каркаса относительно той же оси;

t - коэффициент, принимаемый равным . не менее величины

k_дл - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, определяемый по формуле

здесь М_1дл и М₁ - моменты относительно оси, нормальной к плоскости расчетного эксцентрицитета и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от постоянных и длительных нагрузок и от всех нагрузок.

При наличии расчетных эксцентрицитетов в двух направлениях коэффициент h определяется отдельно для каждого направления.

3.26. Проверка прочности нормальных сечений сжатых железобетонных элементов с жесткой арматурой производится из условия

где е - расстояние от точки приложения продольной c илы до оси, проходящей через центр тяжести наиболее растянутого (наименее сжатого) стержня гибкой арматуры параллельно прямой, ограничивающей сжатую зону;

S_б - статический момент площади сечения бетона сжатой зоны относительно той же оси;

s _ai - напряжение в каждом участке жесткой арматуры и в каждом стержне гибкой арматуры, определяемое согласно рекомендациям п. 3.27 ;

F_ai - площадь участков жесткой арматуры и стержней гибкой арматуры, расположенных на различных расстояниях от указанной выше оси;

y_ai - расстояние от центра тяжести сечения участка жесткой арматуры и сечения гибкого стержня до рассматриваемой оси.

Положение прямой, ограничивающей сжатую зону, определяется из условия

и, кроме того, из условия, чтобы точка приложения равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре, находилась на прямой, соединяющей точки приложения внешней продольной силы и равнодействующей растягивающих усилий в арматуре (силовая линия).

3.27. Напряжения s _ai в жесткой и гибкой арматуре определяются по формуле

где x₀ - см. определение к формуле (2 );

h - размер сечения по силовой линии;

h_0i - расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого стержня гибкой арматуры или участка жесткой арматуры и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, до наиболее удаленной точки сжатой зоны сечения элемента.

Напряжение s _ai вводится в формулы (24 ) и (25 ) со своим знаком, полученным при расчете по формуле (26).

Если абсолютные значения напряжений в арматуре, определенные по формуле (26), превышают расчетные сопротивления растяжению или сжатию, то в формулы (24 ) и (25 ) подставляются расчетные сопротивления растяжению (со знаком «плюс») или расчетные сопротивления сжатию (со знаком «минус»).

3.28. При расчете сжатых элементов учитывается вытеснение бетона сжатой зоны сечением жесткой арматуры.

РАСЧЕТ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ ПРИ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛЕ В ПЛОСКОСТИСИММЕТРИИ

3.29. Расчет прочности прямоугольных сечений сжатых элементов с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой (или менее сжатой), и у сжатой гранях (рис. 11 ), производится в зависимости от высоты сжатой зоны х. величина которой определяется по формуле

При x £ x_Rh₀ ( x_R определяется в соответствии с рекомендациями п. 3.6 ) прочность сечения элемента допускается проверять из условия

где е₁ - эксцентрицитет продольного усилия относительно равнодействующей усилий в растянутых жесткой и гибкой арматурах;

- расстояние от центра тяжести сжатой жесткой арматуры до сжатой грани элемента.

При x > x_Rh₀ и марке бетона М 400 и ниже расчет сечений производится из условия (28), принимая высоту сжатой зоны по формуле

Рис. 11. Схема усилий в прямоугольном сечении сжатого элемента с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой и у сжатой граней

В случае симметричной жесткой и гибкой арматуры допускается проверку прочности сечений при производить при помощи графиков, приведенных на рис. 12. При этом проверяется условие

где т определяется по графику на рис. 12 в зависимости от значений

Рис. 12. График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой и гибкой арматурой, сосредоточенной у растянутой и сжатой граней
(сплошные линии - марка бетона 300; пунктирные - то же, 500)

3.30. Расчет прочности прямоугольных сечений элементов с жесткой арматурой из симметричных профилей, стенки которых расположены параллельно плоскости действия изгибающего момента, а полки и гибкая арматура расположены у граней элемента (рис. 13), производится в зависимости ох высоты сжатой зоны х

Рис. 13. Схема усилий в прямоугольном сечении сжатого элемента с жесткой арматурой в виде симметричного профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента

При прочность сечения элемента допускается проверять из условия

При расчетах сечений элементов с жесткой арматурой из низколегированной стали к расчетному сопротивлению этой стали вводится коэффициент условий работы 0,9 в формулы (31) и (32).

Рис. 14. График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой арматурой в виде симметричного профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента
(сплошные линии - сталь класса С 38/29; пунктирные - сталь класса С 48/33)

В случае несимметричного профиля жесткой арматуры он заменяется на симметричный, а избыток площади рассматривается как гибкая арматура. В случае симметричной жесткой и гибкой арматуры допускается проверку прочности сечений производить при помощи графиков, приведенных на рис. 14. При этом проверяется условие

n определяется по графику на рис. 14 в зависимости от

3.31. Расчет прочности внецентренно сжатых элементов прямоугольных сечений с арматурой из профилей, расположенных в центральной зоне, или с арматурой крестового, крестово-диагонального и коробчатого сечений, а также с арматурой в виде сердечника (ядровое армирование) из полосы либо из пакета полос (рис. 15,а-е), в случае симметричной жесткой и гибкой арматуры допускается производить из условия

k = 1 - при жесткой арматуре из стали класса С 46/33;

k = 1,1 - при жесткой арматуре из стали класса С 38/23.

При этом отношение должно быть не менее 0,3, за исключением жесткой арматуры из профиля, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента (рис. 15,а), где отношение должно быть не менее 0,2. Кроме того, должно выполняться условие

где k₁ = 2 при жесткой арматуре в виде сердечника (рис. 15,в);

k₁ = 3 при остальной жесткой арматуре, указанной в настоящем пункте (рис. 15,а, б, г, д, е).

Рис. 15. Прямоугольные сечения с жесткой арматурой
а - из профиля, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента; б - крестового сечения; в - в виде сердечника из полосы либо из пакета полос (ядровое армирование); г - крестово-диагонального сечения; д - коробчатого сечения; е - из профиля, стенка которого расположена параллельно плоскости действия изгибающего момента; ж - в виде уголков

3.32. Расчет прочности прямоугольных сечений элементов с жесткой арматурой, работающих на косое внецентренное сжатие, производится в общем случае согласно рекомендациям, приведенным в пп. 3.24 -3.28. при этом определяется положение прямой, ограничивающей сжатую зону, при помощи последовательных приближений.

3.33. Проверку прочности при косом внецентренном сжатии элементов прямоугольного сечения с симметричной гибкой и жесткой арматурой типа двутавра при и а также в виде уголков (рис. 15,ж) допускается выполнять при помощи гра фиков, приведенных на рис. 16. Прочность сечения считается обеспеченной, если точка с координатами находится внутри области, ограниченной кривой, отвечающей параметру п. и осями координат.

Значения М_х и М_у характеризуют величины изгибающих моментов от внешней нагрузки, относительно центра тяжести сечения, действующих соответственно в плоскостях симметрии х и у. Влияние прогиба элемента учитывается путем умножения моментов М_х и М_у на коэффициенты h_х и h_у . определяемые соответственно для плоскостей х и у согласно рекомендациям п. 3.25.

Значения характеризуют величины предельных изгибающих моментов, которые могут восприниматься сечением в плоскости симметрии х и у с учетом действующей продольной силы N в центре тяжести сечения.

Значения определяются с помощью графиков на рис. 12. 14 и 17. При жесткой арматуре в виде уголков значения принимаются равными где b и h₀ – размеры сторон сечений, перпендикулярных и параллельных рассматриваемой плоскости; т - определяется по графику на рис. 12. При жесткой арматуре в виде двутавра значения принимаются равными тМ_пр (где т - определяется по графикам на рис. 14. если стенка двутавра параллельна рассматриваемой плоскости, и по рис. 17. если стенка двутавра перпендикулярна рассматриваемой плоскости).

Параметр п определяется по формуле

Рис. 16. График несущей способности прямоугольного сечения при косом внецентренном сжатии с жесткой арматурой
а - в виде двутавра; б - в виде уголков

3.34. Расчет прочности при косом внецентренном сжатии элементов прямоугольного сечения с симметричной гибкой и жесткой арматурой, указанной в п. 3.31. и выполнении условия (38 ) в каждой плоскости симметрии допускается производить из условия

Рис. 17. График несущей способности прямоугольного сечения с жесткой арматурой в виде двутавра, стенка которого расположена перпендикулярно плоскости действия изгибающего момента.
(сплошные линии - сталь класса С 38/23, пунктирные - то же, С 46/33).

где N_x - предельная продольная сила, действующая в плоскости оси х. которая может быть воспринята сечением при заданном эксцентрицитете в этой плоскости;

N_ц - предельная продольная сила, которая может быть воспринята сечением при эксцентрицитете в направлении минимальной жесткости.

N_x . N_y и N_ц определяются из условия (36 ). Для жесткой арматуры типа «сердечник» N_ц определяется без учета случайного эксцентрицитета, т.е. по формуле (37 ).

Условием (40 ) можно пользоваться при следующих отношениях и для различных типов жесткой арматуры:

в виде сердечника и крестового и крестово-диагонального сечения коробчатого сечения но не более 0,75; двутаврового сечения и

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Пример 8. Дано: железобетонная колонна с размерами поперечного сечения по рис. 18; жесткая арматура в виде сердечника из пакета полос низколегированной стали класса С 46/33 ( R_аж = 2900 кгс/см 2 ; Е_аж = 2,1 × 10 6 кгс/см 2 ), сечением 12 ´ 26 см; гибкая арматура из стали класса A - III ( R_а = 3400 кгс/см 2 ; Е_а = 2 × 10 6 кгс/см 2 ) площадью сечения F_a = F'_a = 16,09 см 2 (2 Æ 32); марка бетона М 500 ( R_пp = 185 кгс/см 2 с учетом т_б1 = 0,85; Е_б = 3,25 × 10 5 кгс/см 2 ); расчетная длина колонны l₀ = l = 3,6 м; расчетная продольная сила N = 816 тс; длительно действующая ее часть N_дл = 570 тс.

Требуется проверить прочность сечения колонны.

Рис. 18. К примеру расчета 8
1 - продольная арматура 2 Æ 32 А- III ; 2 - стальной сердечник

Расчет. Эксцентрицитет принимаем равным случайному эксцентрицитету (см. п. 3.24 ) и располагаем его в плоскости наименьшего размера стального сердечника, т.е. b_ж = 26 см, h_ж = 12 см. Так как

Учитываем влияние прогиба колонны согласно п. 3.25.

Так как принимаем t = 0,7.

Определяем величину критической силы N_кр по формуле (21 )

Коэффициент h находим по формуле (20 )

Эксцентрицитет e₁ с учетом продольного изгиба

Проверку прочности сечения производим согласно п. 3.30 настоящего Руководства.

Определяем высоту зоны х по формуле (31 )

Расстояние а₁ от точки приложения равнодействующей усилия в растянутой арматуре до растянутой грани сечения равно

Так как х = 27,38 см < x_Rh₀ = 0,58 × 48 = 27,8 см (где значение x_R найдено из табл. 1 ), прочность сечения проверяется из условия (32 ) при

W _пл = 1,17 W = 1,17 × 1570 = 1837 см 3 ,

т.е. прочность сечения обеспечивается.

Пример 10. Дано: размеры сечения колонны и расположение арматуры по рис. 19. бетон марки М 300 ( R_пp = 150 кгс/см 2 при т_б1 = 1,1; Е_б = 2,9 × 10 5 кгс/см 2 ); жесткая арматура в виде двутавра № 50 из стали класса С 38/23 ( R_аж = 2100 кгс/см 2 ; Е_аж = 2,1 × 10 6 кгс/см 2 ) площадь сечения F_аж = 97,8 см 2. гибкая арматура из стали класса класса A - III ( R_а = R_ас = 3400 кгс/см 2 ; Е_а = 2 × 10 6 кгс/см 2 ) площадью сечения F_a = F'_a = 2,26 см 2 (2 Æ 12); продольные силы: от всех нагрузок N = 180 тс, от постоянных и длительных нагрузок N_дл = 150 тс; изгибающий момент в плоскости оси х. от всех нагрузок М_х = 19,6 тс × м, от постоянных и длительных нагрузок.

М_хдл = 12 тс × м, изгибающий момент в плоскости оси у от кратковременной нагрузки M_y = M_укр = 8 тс × м; расчетная длина равна фактической l = l_0х = l_0у = 6 м.

Требуется проверить прочность сечения.

В плоскости оси у

Поскольку и расчет производим с учетом прогиба в плоскостях осей х и у.

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

Пример 11. Дано: железобетонная монолитная балка с размерами поперечного сечения по рис. 20; бетон марки М 300 Е_б = 2,9 × 10 5 кг/см 2 ) жесткая арматура - двутавр № 40 из стали класса С 38/23 ( Е_аж = 2,1 × 10 6 кг/см 2 ; F_аж = 72,6 см 2 ; J_аж = 19062 см 4 ); гибкая арматура растянутая и сжатая 2 Æ 10 из стали класса А- III ( F_a = F'_a = 1, 57 см 2 ; Е_а = 2 × 10 6 кгс/см 2 ); момент от полной нагрузки без учета собственного веса М_п = 24,7 тс × м, в том числе момент от постоянных и длительных нагрузок М_дл = 18 тс × м; влажностный режим нормальный (влажность воздуха выше 40%).

Требуется рассчитать балку по раскрытию трещин.

Рис. 20. К примерам расчета 11 и 12

в соответствии с п. 4.3 в растянутой зоне бетона образуются трещины, проверка ширины раскрытия которых необходима.

согласно п. 4.4 расчет по раскрытию трещин производится только на действие момента М_дл .

Определяем момент инерции J_п приведенного сечения, не вводя в расчет площадь бетона растянутой зоны. Для этого вычисляем коэффициенты приведения площади арматуры к бетону n_аж . n_а . а также величины

Определяем напряжение в крайних растянутых стрежнях арматуры

Находим значение приведенного диаметра d_np .

Для этого определяем площадь арматуры, расположенной в растянутой зоне, и ее периметр П_а .

П_а = (50 - 20,9 - 5 - 1,3) × 2 + 15,5 + (15,5 - 0,8) +2 × 3,14 × 1 = 82 см;

Вычисляем ширину раскрытия трещин а_т . Для этого определяем m

Принимаем m = 0, 0 2.

что меньше предельно допустимого значения а_тдл = 0,3 мм.

Пример 12. По данным примера 11 необходимо определить прогиб балки от постоянной и длительной нагрузок М_дл = 18 тс × м; нагрузка от собственного веса и веса опалубки q = 1300 кг/м; вся нагрузка равномерно распределенная; расчетный пролет 6 м, перекрытие с ребристым потолком.

Расчет. Полный прогиб балки определяем согласно указаниям п. 4.12.

Вычисляем значение прогиба f_ж. Из примера 11 известно, что момент инерции J_п приведенного сечения, определяемый без учета бетона растянутой зоны, равен J_п = 469000 см 4. a

Кривизну от действия постоянных и длительных нагрузок без учета собственного веса определяем по формуле (45 )

Прогиб f_ж находим по формуле (49 ). Согласно табл. 2 коэффициент

Прогиб f_c определяем по формуле

Полный прогиб балки равен: f = f_ж + f_с = 1,25 + 0,55 = 1,8 см < 2,5 см (2,5 см - предельно допустимый прогиб согласно главе СНиП II -21-75).

МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ

5.1. Минимальные размеры сечения железобетонных элементов с жесткой арматурой, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим предельным состояниям, рекомендуется назначать с учетом экономических требований, унификации опалубки и армирования, а также технологии изготовления конструкций.

5.2. Принятые размеры сечения железобетонных элементов должны обеспечивать соблюдение требований по расположению арматуры в сечении (в части защитных слоев и т.п.) и по анкеровке арматуры.

5.3. Размеры сечений сжатых железобетонных элементов с жесткой арматуры рекомендуется принимать такими, чтобы их гибкость в любом направлении не превышала 80.

Минимальную толщину монолитных плит следует принимать в соответствии с главой СНиП II -21-75.

ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА

5.4. Толщина защитного слоя для жесткой арматуры должна быть не менее 50 мм.

5.5. Для конструкций, работающих в агрессивных средах, толщину защитного слоя следует назначать с учетом требований главы СНиП II -28-73 «Защита строительных конструкций от коррозии».

При назначении толщины защитного слоя бетона следует также учитывать требования главы СНиП II -А.5-70 «Противопожарные нормы проектирования здания и сооружений».

РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ОТДЕЛЬНЫМИ ВЕТВЯМИ ЖЕСТКОЙ АРМАТУРЫ И ОТДЕЛЬНЫМИ СТЕРЖНЯМИ ГИБКОЙ АРМАТУРЫ

5.6. Расстояния в свету между отдельными ветвями жесткой арматуры и между отдельными стержнями гибкой арматуры назначаются с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси.

5.7. При армировании двумя швеллерами, обращенными стенками друг к другу, расстояние между последними рекомендуется принимать не менее 80 мм. При армировании двумя двутаврами или двумя швеллерами, обращенными друг к другу полками, зазор между полками рекомендуется принимать не менее 50 мм.

Расстояния в свету между гибкими стержнями следует принимать в соответствий с указаниями главы СНиП II -21-75.

Если гибкая арматура не приваривается к жесткое то расстояние между ними принимается как расстояние между гибкими стержнями в соответствии с требованиями главы СНиП II -21-75.

ПРОДОЛЬНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

5.8. Наибольший процент армирования колонн продольной жесткой и гибкой арматурой рекомендуется не более 15, за исключением ядрового армирования, где процент армирования рекомендуется не более 25.

5.9. При выборе типа жесткой арматуры рекомендуется ориентироваться на более полное использование в работе ее сечения.

Жесткую арматуру типа сердечник, крестового и крестово-диагонального и коробчатого сечения рекомендуется применять при малых эксцентрицитетах с соблюдением рекомендаций п. 3.31 настоящего Руководства.

5.10. Гибкую продольную, арматуру следует устанавливать во всех случаях.

Диаметр продольных гибких рабочих стержней сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм, и, как правило, не более 40 мм. Должны соблюдаться и другие требования к продольной гибкой арматуре, приведенные в главе СНиП II -21-75.

ПОПЕРЕЧНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

5.11. Поперечная гибкая арматура должна устанавливаться либо по расчету в соответствии пп. 3.15 -3.23 настоящего Руководства, либо согласно конструктивным требованиям, приведенным в главе СНиП II -21-75. Кроме того, в сжатых элементах диаметр хомутов рекомендуется принимать не менее 8 мм и приваривать их к продольной гибкой арматуре с шагом не более половины меньшего размера сечения, но не более 200 мм.

5.12. Анкеровка жесткой арматуры ригеля обеспечивается либо жестким присоединением ее к жесткой арматуре колонн, либо устройством специальной анкеровки на свободных концах ригеля. Специальная анкеровка жесткой арматуры ригеля осуществляется приваркой к верхней полке профилей анкеров на участке от торца жесткой арматуры до места пересечения верхней полки с расчетным наклонным сечением.

Анкеровку можно применять из арматурных стержней, приваренных к жесткой арматуре втавр или внахлестку или из уголков, пластин, подкрепленных ребрами жесткости (жесткий упор). Возможно также сочетание анкерных стержней, приваренных втавр с жесткими упорами.

Конструктивные требования к анкерам, из арматурных стержней аналогичны требованиям к анкерам закладных деталей, приведенных в главе СНиП II -21-75.

Конструкция жестких упоров должна обладать достаточной жесткостью для равномерной передачи сжимающих усилий на бетон. Расстояния в свету между жесткими упорами на уровне площадки смятия бетона должны быть не менее 3,5-кратной расчетной высоты этой площадки. Конструкции жестких упоров можно применять различных видов, но площадка смятия бетона, упором не должна иметь выступов, способствующих раскалыванию бетона. Общая высота стальной балки с жесткими упорами должна быть не менее 2 /₃ высоты сечения железобетонной балки.

5.13. Анкеровка гибкой арматуры должна приниматься согласно указаниям главы СНиП II -21-75.

Рис. 21. Стык железобетонных колонн с жесткой арматурой типа сердечник
1 - полуавтоматическая сварка гибкой арматуры; 2 - жесткая арматура типа сердечник; 3 - линия пристрожки; 4 - срез для сварки торцовых листов; 5 - монтажная сварка

Рис. 22. Стык ригеля с железобетонной колонной с жесткой арматурой
1 - жесткая арматура типа сердечник; 2 - стальная накладка; 3 - ригель; 4 - монтажная сварка

5.14. Стыки жесткой арматуры должны обеспечивать передачу расчетных усилий в местах соединения элементов.

Конструкция соединения элементов жесткой арматуры между собой выполняется в соответствии с требованиями, предъявляемыми к соединениям металлических конструкций с учетом технологии обетонирования.

5.15. Стыки гибкой арматуры должны приниматься в соответствии с указаниями главы СНиП II -21-75.

5.16. Стык железобетонных колонн с жесткой арматурой типа сердечник и стык сборного ригеля с колонной рекомендуется выполнять в соответствии с рис. 21 и 22.

© 2007 ООО «МЦК» Независимая строительная экспертиза недвижимости: обследование зданий, контроль качества строительства, техническое проектирование домов в Москве и регионах России. Энергетическое обследование зданий и энергоаудит предприятий.